УМ 500+ Ватт на BLF188XR

Причём, это проблема не конкретного транса. Любой аналогичный бинокль греется несимметрично.

А в чем тогда суть, невозможная идеальность-идентичность фазировки и мощности плеч? Больше как бы не может быть причин...

Цитата: rtty от Январь 30, 2021, 10:44:00 am

А в чем тогда суть

Разная нагрузка на секции транса. Всегда греется сильнее та, что соединена с выходом.
И это проблема именно транса - перефазировка выходной обмотки вызывает повышенный нагрев теперь уже другой секции.
Эффект наиболее проявляется, естественно, на верхах, так, к примеру, транс на 10 кольцах К22*10*7 600НН с одним трубчатым витком на входе, на 30 МГц уже через минуту 90/50 град., а с симметрирующим трансом в виде кабеля, продетого через два бинокля BN43-3312 - через 3 минуты 73/51 град.
Так что, на таких мощностях без балуна никуда...

Сам балун на BN43-3312х2 сильно теплый?

Два бинокля BN43-3312х2 в балуне при самом наихудшем раскладе, видел до 90 град. Поставил три, при том же было порядка 70 град.
Сейчас стоят кольца 600НН два витка (см. схему), более 60 град. не видел.
Очевидно, оставлю последний вариант - он и при разводке более интересен - вертикально его поставлю...

Короче, вот так всё будет.
Поставлены защиты по температуре (135 град.) по стоковому напряжению (135 В.), по отражёнке от входа фильтров (КСВ=2.5), по отражёнке от нагрузки (КСВ-1.5), и по току (30 А в блоке питания).
Все отработки защиты передаются в проц, и отображаются на индикаторе.
Если чего забыл, или какие умные (да и не только умные ) мысли - пишите...

Решил всё-таки, на температуру тоже RS-триггер поставить. Чтобы, если температура кристалла транзистора превысила 135 град., то повторное включение передачи было возможно лишь после отпускания тангенты.
А то фигня получается - я держу не отпуская тангенту, транзистор перегрелся, защита возбуждение сняла, транзистор остыл, возбуждение опять пошло, транзистор опять нагрелся, возбуждение опять снялось, и по кругу, не, так не годится - отбилась, так отбилась, повторная передача только через отпускание тангенты.
Схемы поправил...

Игорь, подскажите несколько вопросов?
1) у Вас смещение подается на затворы BLF188XR через 2,7к, не многовато? Вы не проверяли постоянную составляющею затворов при 2-х тоновом сигнале? Где то встречал, из за паразитных емкостей полевика, внутренних защит от статики и т.п. смещение может плавать, тем самым ухудшая imd, и рекомендуют смещение делать низкоомным. Но это не ко всем транзисторам относится.
2) Сильно отличается смещение половинок? Возможно ли применять общее смещение?
3) Защита по перенапряжения как я понял отрубает драйвер? А возможно ли сделать скоростную защиту если делать усилитель без драйвера?
4) Какая амплитуда напряжения на затворах при 500вт на выходе?

Если в будущем будет возможность, проверьте еще mrfx1k50, многие производители на него перешли, у него немного лучше линейность.

Цитата: Oleg

Вы не проверяли постоянную составляющею затворов при 2-х тоновом сигнале?

Проверял - не меняется. По большому счёту, я питаю затворы через два параллельных 2.7 кОм, т. е., через 1.35 кОм. Полевые транзисторы, которые по затвору критичны к такому сопротивлению, мне пока что не встречались...

Цитата: Oleg

Сильно отличается смещение половинок? Возможно ли применять общее смещение?

А у меня и есть общее смещение. Половинки одинаковы, точную разницу не вспомню, но токи покоя отличаются не более чем на 5%

Цитата: Oleg

3) Защита по перенапряжения как я понял отрубает драйвер? А возможно ли сделать скоростную защиту если делать усилитель без драйвера?

Наверное да, те же PIN диоды, но ведь без драйвера встанет вопрос со входным сопротивлением каскада, которое я к 50 омам вовсе и не тянул - там непойми что...

Цитата: Oleg

4) Какая амплитуда напряжения на затворах при 500вт на выходе?

Порядка 2.5 В действующего на вторичной обмотке на 7 МГц при 500 Вт на выходе...

Цитата: Oleg

mrfx1k50

Хорошо, по возможности гляну...

Цитата: Игорь

но ведь без драйвера встанет вопрос со входным сопротивлением каскада, которое я к 50 омам вовсе и не тянул - там непойми что...

А, КСТАТИ, ведь если на входе моего оконечника поставить транс 3:1 и резистор 51 Ом на первичке, то КСВ по входу не превысит двойку даже на 32 МГц.
И мощность на входе всего чуть больше ватта для 500 Вт на выходе потребуется...

Красный трек - входной КСВ оконечника при указанном выше условии.
На выходе - стандартный ФНЧ 7 порядка на 32 МГц из РС-419...

Большое спасибо за разъяснение!
А как Вы относитесь к такому варианту? Часто так делают:
По входу трансформатор 2к1 (4к1 по сопротивлению), но нагрузить именно затворы для лучшей устойчивости. Интересно при каких резисторах будет наилучший КСВ (без применения АТТ), на схеме применяют 10 ом, но мне кажется надо чуть меньше сопротивление. И потом уже немного улучшить КСВ аттенюатором.
Я всё к чему, у многих уже в трансивере стоит пара rd16, с выходом до 10 ватт, а такой УМ как раз очень хорошо подойдет.
На схеме правда питание через отдельные дроссели, что не лучший вариант как Вы уже писали. Но видимо на 6метровом диапазоне уже не могут реализовать симметрирующий.

Раз у Вас 10-ваттный усилитель уже есть, я бы сделал по-своему, поставив на вход 10-дБ аттенюатор, тогда КСВ по его входу не превысит 1.1.
Не забудьте про резисторы в нём соответствующей мощности.
Как раз, с таким драйвером, никогда свой выходник не сожжёте по затворам.
Резисторы смещения можете по 100 Ом поставить, если Вас это смущает...